化學(xué)錨栓受拉承載力應按錨栓鋼材破壞、混合破壞、混凝土錐體受拉破壞、劈裂破等4種破壞類(lèi)型，及單錨與群錨兩種錨固連接方式，共計8種情況分別進(jìn)行計算。對于單錨連接，外力與抗力比較明確，計算較為簡(jiǎn)單。對于群錨連接，情況較為復雜：當為鋼材破壞時(shí)，破壞主要出現在某些受力最大錨栓，因此，一般只計算受力最大(Nhsd)錨栓即可；當為混合破壞、混凝土錐體破壞或劈裂破壞時(shí)，主要表現為群錨基材整體破壞，故取Ngsd進(jìn)行整體錨固計算。后錨固連接破壞應控制為錨栓鋼材受拉破壞或連接構件延性破壞。
下面以某儲罐與基礎的連接為例進(jìn)行設計計算：
工程概況：某六度區化工儲罐，工作溫度不超過(guò)35度，與本部分預埋件對應的主體結構采用混凝土強度等級為C30。
選用8.8級倒錐形特殊膠粘型M30，hef=680mm。
荷載條件：設備專(zhuān)業(yè)提單個(gè)螺栓承受最大拉力為70KN，不承擔彎矩和剪力。
形式如下：
1、單個(gè)錨栓拉力設計值計算
由《混凝土結構后錨固技術(shù)規程》（JGJ 145-2013）
5.2.1 軸心拉力作用下，群錨各錨栓所承受的拉力設計值應按下式計算：
Nsd＝k1N/n (5.2.1)
k1——錨栓受力不均勻系數，取為1.1。
Nsd＝1.1*70=77KN
2、受拉承載力計算
（1）計算NRd,s：
《混凝土結構后錨固技術(shù)規程》（JGJ 145-2013）
6.1.2 機械錨栓鋼材破壞受拉承載力設計值NRd,s應按下列公式計算：
NRd,s＝NRk,s/γRs,N (6.1.2-1)
NRk,s＝ƒykAs (6.1.2-2)
式中：NRk,s——機械錨栓鋼材破壞受拉承載力標準值(N)；
γRs,N——機械錨栓鋼材破壞受拉承載力分項系數，按本規程表4.3.10 采用；
As ——機械錨栓應力截面面積(mm2)；
ƒyk——機械錨栓屈服強度標準值(N/mm2)。
γRs,N取值1.3，8.8級錨栓ƒyk取值640 N/mm2
NRk,s＝ƒykAs =640*561=359KN
NRd,s＝NRk,s/γRs,N=359/1.3=276KN
（2）計算NRd,c：
《混凝土結構后錨固技術(shù)規程》（JGJ 145-2013）
6.1.3 混凝土錐體破壞受拉承載力設計值NRd,c應按下列公式計算：
式中：NRk,c——混凝土錐體破壞受拉承載力標準值(N)。
N0Rk,c——單根錨栓受拉時(shí)，混凝土理想錐體破壞受拉承載力標準值(N)。
γRc,N——混凝土錐體破壞受拉承載力分項系數，按本規程表4.3.10采 用。
ƒcu,k——混凝土立方體抗壓強度標準值(N/mm2)。當ƒcu,k不小于45N/mm2且 不大于60N/mm2時(shí)，應乘以降低系數0.95。
hef——錨栓有效錨固深度(mm)。對于膨脹型錨栓及擴底型錨栓，為膨脹錐體與孔壁最大擠壓點(diǎn)的深度。
A0c,N——單根錨栓受拉且無(wú)間距、邊距影響時(shí)，混凝土理想錐體破壞投影面面積(mm2)，按本規程第6.1.4條的規定計算。
Ac,N——單根錨栓或群錨受拉時(shí)，混凝土實(shí)際錐體破壞投影面面積(mm2)，按本規程第6.1.5條的規定計算。
ψs,N——邊距c對受拉承載力的影響系數，按本規程第6.1.6條的規定計算。
ψre,N——表層混凝土因密集配筋的剝離作用對受拉承載力的影響系數，按本規程第6.1.7條的規定計算。
ψec,N——荷載偏心eN對受拉承載力的影響系數，按本規程第6.1.8條的規定計算。
6.1.4 單根錨栓受拉時(shí)，混凝土理想錐體破壞投影面面積A0c,N(圖6.1.4)應按下式計算：
A0c,N＝s2cr,N (6．1．4)
式中：scr,N——混凝土錐體破壞且無(wú)間距效應和邊緣效應情況下，每根錨栓達到受拉承載力標準值的臨界間距(mm)，應取為3hef。
6.1.5 單根錨栓或群錨受拉時(shí)，混凝土實(shí)際錐體破壞投影面面積Ac,N，應根據錨栓排列布置情況的不同，分別按下列公式計算：
1 單根錨栓，靠近構件邊緣布置，且c1不大于ccr,N時(shí)(圖6.1.5-1)
Ac,N＝(c1＋0．5scr,N)ssr,N (6.1.5-1)
式中：c1——方向1的邊距(mm)；
c2——方向2的邊距(mm)；
s1——方向1的間距(mm)；
s2——向2的間距(mm)；
ccr,N——混凝土錐體破壞且無(wú)間距效應及邊緣效應情況下，每根錨栓達到受拉承載力標準值的臨界邊距(mm)，應取為1.5hef。
6.1.6 邊距c對受拉承載力的影響系數ψs,N應按下式計算。當ψs,N的計算值大于1.0時(shí)，應取1.0。
式中：c——邊距(mm)，有多個(gè)邊距時(shí)應取最小值。
6.1.7 表層混凝土因密集配筋的剝離作用對受拉承載力的影響系數ψre,N應按下式計算。當ψre,N的計算值大于1.0時(shí)，應取1.0；當錨固區鋼筋間距s不小于150mm時(shí)，或鋼筋直徑d不大于10mm且s不小于100mm時(shí)，ψre,N應取1.0。
6.1.8 荷載偏心對受拉承載力的影響系數ψec,N應按下式計算。當ψec,N的計算值大于1.0時(shí)，應取1.0；當為雙向偏心時(shí)，應分別按兩個(gè)方向計算，ψec,N應取ψ(ec,N)1·ψ(ec,N)2。
式中：eN——受拉錨栓合力點(diǎn)相對于群錨受拉錨栓重心的偏心距(mm)。
N0Rk,c=679KN；γRc,N=1.8；A0c,N=s2cr,N=(3*680）2=4161600mm2；
Ac,N取值同A0c,N；
ψs,N=0.7+0.3*1800/（1.5*680）=1.23，取1.0
ψre,N=0.5+680/200=3.9,3.9＞1，取1.0
ψec,N取1
NRk,c=679*4161600/4161600*1.0*1.0*1=679KN
NRD,c=679/1.8=377KN
（3）計算NRd,sp：
由于選用特殊倒錐形化學(xué)錨栓，適用于開(kāi)裂混凝土的錨栓，且按照開(kāi)裂混凝土計算承載力，所以可不考慮荷載條件下的劈裂破壞。
3、抗震承載力驗算
《混凝土結構后錨固技術(shù)規程》（JGJ 145-2013）
8.2.2 后錨固連接控制為錨栓鋼材受拉延性破壞時(shí)，應滿(mǎn)足下列要求：
1 單個(gè)錨栓
圖片
NRk,s＝ƒykAs =640*561=359KN
NRk,min取值等于NRk,c=679KN
0.8*679=543.2KN≥1.2*800/640*359=538.5KN，故滿(mǎn)足要求。
4、承載力驗算：
《混凝土結構后錨固技術(shù)規程》（JGJ 145-2013）
4.3.5 后錨固連接承載力應采用下列設計表達式進(jìn)行驗算：
無(wú)地震作用組合：γ0S≤Rd (4.3.5-1)
有地震作用組合：γ0S≤kRd/γRE (4.3.5-2)
Rd＝Rk/γR (4.3.5-3)
無(wú)地震作用組合：
γ0S=1.2*77=92.4KN≤NRd,s=276kKN
≤NRD,c=377KN
有地震作用組合：
γ0S=1.0*77=77KN≤0.8*NRd,s=0.8*276=220kKN
≤0.8*NRD,c=0.8*377=301KN
滿(mǎn)足要求。
5、倒錐形化學(xué)錨栓通用設計說(shuō)明：
a.未經(jīng)有資質(zhì)的技術(shù)鑒定或設計許可，不得改變化學(xué)錨栓連接的用途和使用環(huán)境。
b.本化學(xué)錨栓的破壞應控制為錨栓鋼材破壞，不應控制為混凝土基材破壞，不應發(fā)生整體拔出破壞或錨桿穿出破壞。
c．錨栓的植筋膠為A級膠，其安全性能指標必須滿(mǎn)足《工程結構加固材料安全性鑒定技術(shù)規范》GB50728-2011第4.2.2條的相關(guān)規定。
d．本設備所用8.8級特殊倒錐形化學(xué)錨栓的抗拉承載力設計值不應小于90kN（根據計算值確定），錨固深度建議取值為680mm。本化學(xué)錨栓在大規模使用前，應進(jìn)行力學(xué)試驗；錨固系統失效時(shí)，錨固系統失效值應為276KN（根據計算值確定）。
e.錨栓性能應通過(guò)現行行業(yè)標準《混凝土用微膨脹型、擴孔型建筑錨栓》JG160的低周期反復荷載作用或疲勞荷載作用檢驗。
f．化學(xué)錨栓的設計施工應符合《混凝土結構后錨固技術(shù)規程》的相關(guān)要求。
g．后錨固連接設計所采用的設計使用年限為30年。安全等級為一級，結構重要性系數為1.2。
h．為了防止膠粘劑老化帶來(lái)的安全隱患，宜加強檢查或監測，檢查時(shí)間的間隔不得大于2年，第一次檢查時(shí)間宜定為投入使用后的6年～8年，且至遲不應晚于10年。
i．基礎承載力由原有設計單位進(jìn)行復核；
j．錨栓表面應進(jìn)行鍍鋅防腐處理，電鍍鋅層平均厚度不應小于5μm，熱浸鍍鋅平均厚度不應小于45μm。錨栓防腐蝕標準應高于主體結構的防腐蝕要求。
